臺灣博碩士論文加值系統

由於邊坡崩塌滑動與邊坡材料的潛變破壞有緊密的關係。觀察國內大規模崩塌之滑動面上之土壤分類大多為CL(低塑性黏土)且滑動面上材料取得不易。故本研究以高雄市甲仙區小林村大規模崩塌之滑動面上材料製作重模試體，再以相同土壤分類(CL)之高雄市田寮區崇德泥岩，以相同覆土應力製作重模試體。對重模試體分為氣乾與飽和兩種狀態進行單軸壓縮式驗、三軸不壓密不排水試驗、三軸壓密不排水試驗以建立重模試體之破壞準則與提供三軸潛變試驗之載重依據。並藉由在不同圍壓控制下表現脆性與延性行為對於其力學性質進行探討，主要包含潛變應變、潛變速率以及破壞時間，以提供後續對於邊坡破壞機制以及邊坡破壞預警之參考。
試驗結果顯示，可知小林村滑動面土樣氣乾重模試體之脆延性轉換應力約為2倍現地覆土應力(4.86MPa)。崇德泥岩氣乾重模試體之脆延性轉換應力約為2.43MPa。小林村滑動面土樣飽和重模試體與崇德泥岩飽和重模試體，其破破壞形式均為延性破壞。
比較三軸試驗完整應力應變曲線與潛變試驗應力應變曲線發現在脆性狀態下當潛變試驗應力應變曲線通過完整三軸試驗應力應變曲線在尖峰值後時將會發生破壞。但在延性狀態下潛變試驗應力應變曲線在高於三軸試驗完整應力應變曲線時發生破壞。
將本研究潛變試驗破壞階段之最小應變速率與破壞時間繪製於雙對數座標上，可以發現與Saito(1981)所提出之最小應變速率與破壞時間關係比較發現結果均落在迴歸式上方代表破壞時潛變速率較大。
以福囿邊坡破壞時間預測法與Saito精密預測法預測之重模低塑性黏土潛變破壞時間結果與實際破壞時間相近，反映出福囿邊坡破壞時間預測法與Saito精密預測法具有預測黏土材料潛變破壞之功能。

Because the slope failure is closely related to the creep failure of the slope material. It is observed that the soil classification on the sliding surface of large-scale collapse in Taiwan is mostly low plastic clay (CL) and the material on the sliding surface is not easy to obtain. Therefore, this study used the material on the sliding surface of the large-scale collapse of Siaolin Village, Jiaxian District, Kaohsiung City to produce the remolded sample, and then used the same soil classification (CL) in the Chongde mudstone of Tianyu District, Kaohsiung City to produce the remolded sample with the same stress.The remolded sample is divided into two states: air-drying and saturation, uniaxial compression test, triaxial UU test, and triaxial CU test to establish the failure criterion of the remolded sample and provide the stress ratio of triaxial creep test.The mechanical properties of brittle and ductile behaviors under different confining pressures are discussed, including creep strain, creep rate and failure time, to provide a reference for subsequent slope failure mechanism and slope failure warning.
Comparing the complete stress-strain curve of the triaxial test with the stress-strain curve of the creep test, it is found that when the stress-strain curve of the creep test stress-strain curve pass through the complete stress-strain curve of the triaxial test post-peak part, remolded sample will occur failure in the brittle state. However, in the ductility state, when the stress-strain curve of the creep test is over the full stress-strain curve of the triaxial test remolded sample will occur failure.
Use Fukushi failure time prediction method and the Saito precision prediction method are similar to the actual failure time, which reflects the high accuracy of the Fukushi prediction method and the Saito precision prediction method, and has the function of warning the slope failure.

誌謝 I
摘要 II
目錄 VIII
表目錄 XII
圖目錄 XIV
照片目錄 XIX
第 一 章 緒論 20
1.1 研究背景 20
1.2 研究動機與目的 21
1.3 研究流程 23
第 二 章 文獻回顧 24
2.1 軟弱岩石與土壤之分界 24
2.2 深層滑動 26
2.2.1 基本定義 26
2.2.2 地形特徵 28
2.2.3 破壞形式 30
2.2.4 深層滑動相關研究 32
2.3 潛變 37
2.3.1 基本定義 37
2.3.2 影響因子 38
2.3.3 潛變相關研究 43
2.4 潛變行為模式 45
2.4.1 經驗模式 45
2.4.2 質流模式 46
2.5 潛變破壞時間預測 51
2.5.1 經驗公式迴歸 51
2.5.2 Saito概略預測法 52
2.5.3 Saito迫近預測法 57
2.5.4 Saito精密預測法 59
2.5.5 福囿潛變破壞時間預測法 62
第 三 章 研究場址與材料介紹 63
3.1 小林村滑動面土樣研究區域概述 63
3.1.1 小林里簡介 63
3.1.2 獻肚山崩塌地地質 64
3.1.3 採樣地點 65
3.2 崇德泥岩研究區域概述 66
3.2.1 崇德水庫預定淹沒區簡介 66
3.2.2 崇德水庫預定淹沒區地質 67
3.2.3 採樣地點 68
第 四 章 試驗儀器及研究方法 70
4.1 試驗儀器 70
4.1.1 製備重模試體儀器 70
4.1.2 超音波量測儀 71
4.1.3 力學試驗設備 72
4.2 試驗步驟與規劃 77
4.3 基本物理性質試驗 82
4.3.1 比重試驗 82
4.3.2 粒徑分析試驗 82
4.3.3 阿太保試驗 82
4.4 超音波試驗 83
4.5 試體製備 83
4.6 試體檢測 85
4.7 單軸壓縮試驗 86
4.7.1 試驗目的 86
4.7.2 試驗步驟 86
4.8 三軸不壓密不排水試驗 86
4.8.1 試驗目的 86
4.8.2 試驗步驟 86
4.9 三軸壓密不排水試驗 88
4.9.1 試驗目的 88
4.9.2 試驗步驟 88
4.10 氣乾重模試體三軸靜態潛變試驗 89
4.10.1 試驗目的 89
4.10.2 試驗步驟 89
4.11 飽和重模試體三軸靜態潛變試驗 89
4.11.1 試驗目的 89
4.11.2 試驗步驟 90
第 五 章 結果分析與討論 91
5.1 基本物理性質試驗結果 91
5.2 重模試體製作過程 95
5.3 基本力學試驗 103
5.3.1 單軸壓縮試驗結果 103
5.3.2 三軸壓縮試驗結果 106
5.4 三軸潛變試驗 114
5.4.1 小林村滑動面土樣氣乾重模試體 114
5.4.2 小林村滑動面土樣飽和重模試體 120
5.4.3 崇德泥岩氣乾重模試體 126
5.4.4 崇德泥岩飽和重模試體 135
5.5 重模試體潛變應用 141
5.5.1 Saito邊坡破壞概略預測法 141
5.5.2 福囿邊坡破壞時間預測法 142
5.5.3 Saito邊坡破壞精密預測法 149
第 六 章 結論與建議 156
6.1 結論 156
6.2 建議 157
參考文獻 158
附錄A口試委員意見回覆表 162

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