本研究之目的是以實驗方法探討衝擊冷卻(Impingement cooling) 受到聲頻激擾之衝
擊噴流場變化及壁面熱傳率之改變。
內容分為八大部份，探討由自然冷空氣槽噴流，垂直噴射在一加熱平滑面上時，再以
不同倍數之噴流自然聲頻激擾噴流，吾人欲研究及觀察此受激擾後噴流場變化，及量
測其沿壁面上之熱傳率變化。噴流之雷諾數(Reynolds number) 在2750∼1100之間。
聲頻激擾則以波形產生器所產生之正弦波輸入喇叭，其頻率選擇為2 、1.27、1 、
0.8 、1/2 、1/3 、1/4 倍的噴流基本頻率。流場觀察則以加熱阻絲置於噴嘴前加熱
油滴，用以產生煙線，觀察低速下的流場現象，再以錄影機錄下結果以為日後分析，
發熱面是以0.015mm 厚之鈦金屬薄片黏貼在壓克力平板上做為發熱電阻，再以熱電偶
量測停滯點(Stagnation point)及側向下游之溫度分佈，以計算局部之熱傳係數。
由煙線視流法及熱傳係數量測發現，當噴流激發頻率為1/2 、1/3 、1/4 倍之基本頻
率(Foundamental frequency)時所產生的渦流結構(Coherent structure)會更有組織
化(More orginized)、增加衝擊噴流之混合率，使噴流寬度變寬、勢流區長度變短，
使最大停滯點熱傳係數提前在Z/B=4∼6時發生，但其值不一定會比自然衝擊噴流之最
大停滯點熱傳係數大。當激擾頻率為0.8 、1.07倍基本頻率時，噴流之最不穩定模態
(Most instability mode) 雖被抑制、此時流場中渦流結構的主要頻率為激發頻率，
但最大停滯點熱傳係數不見得會發生Z/B>8 之區域。一般而言在Z/B<6 時因為壁面仍
位於噴流勢流區內，故壁流區側向下游之熱傳分佈受聲頻激發而有很大改變，但其變
化情形並不隨激發之頻率而有規律。當Z/B>8 時，因為此時噴流已發展為完全紊流，
故聲頻激擾對停滯點或壁流區之熱傳係數改變都不再明顯。