(3.238.118.78) 您好!臺灣時間:2021/04/15 23:30
字體大小: 字級放大   字級縮小   預設字形  
回查詢結果

詳目顯示:::

我願授權國圖
: 
twitterline
研究生:黃俊維
研究生(外文):Chun-Wei Huang
論文名稱:PCB專用銑刀之傾角與螺旋角對刀具磨耗之影響
論文名稱(外文):Effect of the Rake Angle and the Helix Angle of PCB Router Bit on the Wear Analysis
指導教授:鍾文仁鍾文仁引用關係
指導教授(外文):Wen-Ren Jong
學位類別:碩士
校院名稱:中原大學
系所名稱:機械工程研究所
學門:工程學門
學類:機械工程學類
論文種類:學術論文
論文出版年:2014
畢業學年度:102
語文別:中文
論文頁數:56
中文關鍵詞:銑刀磨耗
外文關鍵詞:Router Bit on the Wear
相關次數:
  • 被引用被引用:3
  • 點閱點閱:336
  • 評分評分:系統版面圖檔系統版面圖檔系統版面圖檔系統版面圖檔系統版面圖檔
  • 下載下載:0
  • 收藏至我的研究室書目清單書目收藏:0
本文目的探討不同的傾角、螺旋角之印刷電路板刀具,分析刀具磨耗的影響。實驗結果顯示,當使用2度傾角刀具者,刀具磨耗較小,是因為2度傾角的刀背強度較佳,能夠承受較大衝擊力,又隨著螺旋角減少而刀具磨耗變小,銑削表現最佳。在使用6度傾角及25度螺旋角時,刀具以破裂為主,原因是離隙面磨耗變大與機械衝擊有關。當使用小傾角刀具者,刀具破裂與磨耗相對較小,因此大傾角的刃背厚,可以承受較大的衝擊,所以,刀具表面磨耗也較小,又隨著螺旋角便小而較佳。
而在本次全因子實驗當中兩種可控銑削因子,對刀具距離及刀具磨耗寬度影響,都是以大傾角及大螺旋角銑削因子影響程度最大。同時數據顯示大傾角及螺旋角刀具磨耗最大,小傾角及螺旋角磨耗最小,且刀具磨耗量隨著時間的增加而增加,成正比關係。整體而言,銑削印刷電路板時,以使用小傾角及較小螺旋角刀具者,其磨耗較小。然而大傾角及螺旋角,刀具會以破裂為主。

The purpose of the paper is to investigate the different rake angle and helical angle on tool wear of the pcb router bit. The experiment results showed the using router bits with rake angle of 2° showed a lower wear, The reason for may be due to the result of higher tool strength, Which can withdraw a larger impact load, router bits with a lower helical angle displayed a lower wear with a better milling performance. on the other hand router bits whit rake angle of 6°and helix angle of 25° cutting of FR4 mainly showed a worn mode of broken, This possibly is attributed to a large wear of relief face and the mechanical impact . Besides , router bits with smaller rake angle , a lower helical angle showed a relatively lower wear and fracture.
The two manageable mill factors in the full-factorial experiments, the influence of router bits distance and flank wear of width with different large rake angle and large helix angle with the most significant influence.the meantime ,according to the experiment date showing that large rake angle and large helix angle would be with the largest attrition valie and small rake angle and small helix angle have the smaller attrition value. Therefore ,wear of router bits is proportional to the using time . All in all using the smaller rake angle and lower helical angle of the pcb displayed a relatively better milling performance with a lower wear . oppositely, large rake angle and large helical angle showed a broken mode.

目錄
摘要 I
ABSTRACT II
致謝 III
目錄 IV
圖目錄 VI
表目錄 IX
第一章 緒論 1
1-1.研究背景 1
1-2.文獻回顧 2
1-3.本文架構 4
第二章 理論基礎 5
2-1.切削原理 5
2-2.金屬切屑基本的形成步驟 5
2-3.刀具切削之基本要件 6
2-4.刀具磨耗理論 7
2-5.銑刀之相關部位 9
2-6.銑削模式 13
2-7.成型條件 15
2-8.銅箔基板介紹 16
2-9.實驗方法介紹 17
第三章 銑刀製作過程 18
3-1.碳化鎢端銑刀製作過程 19
第四章 實驗器材與步驟 27
4-1.實驗設備 27
4-2.實驗方法 30
第五章 實驗結果與分析 35
5-1.實驗數據分析 35
第六章 結論與建議 45
6-1.結論 45
6-2.建議 45
參考文獻 46
圖目錄
圖2-1切削形成的基本機構 5
圖2-2金屬切屑的形成步驟 6
圖2-3刀具切削之基本要件 7
圖2-4刀具磨耗 8
圖2-5各階段刀具磨耗示意圖 8
圖2-6刀具磨耗量測及定義 8
圖2-7端銑刀示意圖 10
圖2-8有無螺旋角對切削阻力之進給及軸向方向 11
圖2-9右旋溝槽及左旋溝槽的示意圖 12
圖2-10端銑刀切刃角的示意圖 12
圖2-11端銑刀斷屑槽的示意圖 13
圖2-12銑削方向的示意圖 14
圖2-13順銑法及逆銑法的示意圖 14
圖2-14銅箔基板組成圖 16
圖3-1端銑刀成品圖及示意平面圖 18
圖3-2端銑刀成品圖及示意正面圖 18
圖3-3微粒合金物理特性 20
圖3-4圓棒進料檢察動作 21
圖3-5使用無芯研磨機加工 22
圖3-6使用段差機研磨加工 22
圖3-7 修整砂輪 23
圖3-8 端銑刀加工起始點 23
圖3-9 右旋開溝研磨 24
圖3-10魚尾開溝研磨 24
圖3-11右旋2開溝研磨 25
圖3-12左旋開溝研磨 25
圖3-13成品圖一 26
圖3-14成品圖二 26
圖4-1半自動無芯研磨機 27
圖4-2半自動段差研磨機 28
圖4-3 CNC自動切溝機 28
圖4-4恩德CNC成型機 29
圖4-5三次元量測儀 29
圖4-6工具顯微鏡 30
圖4-7銑撈機構示意圖 31
圖4-8影響刀具磨耗之重要因子分析圖 31
圖4-9離隙面磨耗寬示意圖 34
圖4-10前傾面磨耗寬示意圖 34
圖5-1漸近性磨耗 35
圖5-2細碎裂磨耗 35
圖5-3龜裂磨耗 36
圖5-4 2度傾角於1米後磨耗形態 38
圖5-5 2度傾角於4米後磨耗形態 38
圖5-6 2度傾角於4米後磨耗形態 39
圖5-7 6度傾角於4米後磨耗形態 39
圖5-8 6度傾角於4米後磨耗形態 39
圖5-9 6度傾角於4米後磨耗形態 40
圖5-10 2度傾角及不同螺旋角變化所得離隙面磨耗寬VB 40
圖5-11 2度傾角及不同螺旋角變化所得離隙面磨耗寬KB 41
圖5-12 2度傾角及不同螺旋角變化所得槽寬尺寸 41
圖5-13 6度傾角及不同螺旋角變化所得離隙面磨耗寬VB 42
圖5-14 6度傾角及不同螺旋角變化所得離隙面磨耗寬KB 43
圖5-15 6度傾角及不同螺旋角變化所得槽寬尺寸 43
圖5-16不同前傾角及螺旋角隨著銑撈距離之VB變化量 44
圖5-17不同前傾角及螺旋角隨著銑撈距離之KB變化量 44

表目錄
表2-1螺旋角對切削性能的影響 11
表2-2傾角及離隙角對切削的特性表 13
表3-1住友集團棒材材質表 19
表3-2春保森拉天時棒材材質表 19
表3-4超級微粒合金成份 20
表4-1 螺旋角及傾角影響規格表 32
表4-2不同螺旋角切削後刃口情況 32
表4-3不同傾角切削後刃口情況 33
表4-4不同刀具實驗條件 33
表5-1端銑刀1米後磨耗寬 36
表5-2端銑刀1米後槽寬尺寸差異 37
表5-3端銑刀4米後磨耗寬 37
表5-4端銑刀4米後槽寬尺寸差異 37
表5-5端銑刀8米後磨耗寬 37
表5-6端銑刀8米後槽寬尺寸差異 38
[1]Y. Yamada, T. Aoki, S. Kitaura, Y. Tanaka, Y. Okazaki, H. Hasayaki, Hi- gh speed cutting performance of (Al,Ti)N coated carbide endmills for hardened steels, in: Proceedings or the First French and German Confe- rence on High Speed Machining, University of Metz, France, pp.486- 489, 1997。
[2]鐘國訓,「鉻鉬合金鋼精密銑削特性之研究」,國立成功大學機械工程研究所碩士論文,1994。
[3]張家豪,「以有限元素法探討薄葉片銑削加工之穩定性分析」,國立成功大學機械工程研究所碩士論文,1999。
[4]S.K.Choudhury and Ganga.Raju,“Investigation into crater wear in drilling,”International Journal of Machine Tools & Manufacture,Vol.40,pp.887-898(2000)。
[5]湯富俊,「TiAlN鍍膜碳化鎢刀具高速銑削硬化SKD61模具鋼之研究」,碩士論文,國立清華大學動力機械工程系,2000。
[6]柳義耿,「高速銑削之切削力研究」,國立中興大學機械工程學系碩士論文,2001年。
[7]鄭忠賢,「不同鍍膜端銑刀對SUS304之銑削特性探討」,機械工程學系碩士論文,成功大學,2002。
[8]H.Z.Li,W.B.Zhang,X.P.Li “Modeling of cutting force in helical end milling using a predictive machining theory,” International Journal of Mechanical Sciences 43(2001)1711-1730
[9]陳炤彰、唐乃光、鐘勇文,「電腦輔助工程在壓鑄模具設計之 應用實例」,金屬工業雜誌32卷5期,87年9月
[10]D.L.Coats,A.D. Krawitz “Effect of particle size on thermal residual stress WC-Co composites,” Materials and Engineering A359 ,2003,pp.338-342.
[11]K. Liu, CBN tool wear in ductile cutting of tungsten carbide, Wear 255 (7-12) (2003) 1344-1351
[12]B. Ozcelik, M. Bayramoglu, The statistical modeling of surface roughness in high-speed flat end milling, International Journal of Machine Tool & Manufacture, Vol. 46, pp. 1395-1402, 2006.
[13]林鴻熊,「端銑刀銑削SKD11硬鋼之刀具磨耗研究」,碩士論文,華梵大學機電工程學系博碩專班,2009。

[註.1] 圖2.6刀具磨耗量測及定義,參考柳義耿,「高速銑削之切削力研究」,國立中興大學機械工程學系碩士論文,2001年。
[註.2] 圖2.12&2.13 銑削方向及順銑逆銑 參考參考柳義耿,「高速銑削之切削力研究」,國立中興大學機械工程學系碩士論文,2001年。
[註.3]圖 3.3 成份及物理特性 參考住友集團進料檢驗表。
QRCODE
 
 
 
 
 
                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                               
第一頁 上一頁 下一頁 最後一頁 top
系統版面圖檔 系統版面圖檔