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臺灣博碩士論文加值系統

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研究生:林秉誼
研究生(外文):Pin-Yi Lin
論文名稱:鋼筋混凝土剪力牆連接梁耐震配筋之研究
論文名稱(外文):Study of Seismic Design for Reinforced Concrete Coupling Beams of Shear Walls
指導教授:黃世建黃世建引用關係
指導教授(外文):Shyh-Jiann Hwang
口試委員:歐昱辰林敏郎
口試委員(外文):Yu-Chen OuMin-Lang Lin
口試日期:2014-06-25
學位類別:碩士
校院名稱:國立臺灣大學
系所名稱:土木工程學研究所
學門:工程學門
學類:土木工程學類
論文種類:學術論文
論文出版年:2014
畢業學年度:102
語文別:中文
論文頁數:271
中文關鍵詞:鋼筋混凝土剪力牆連接梁剪力強度位移能力材料強度總鋼筋比斜向對角鋼筋配置比例軸向束制
外文關鍵詞:reinforced concretecoupling beamsshear strengthdeformation capacitymaterial strengthsteel-ratiodiagonal bar-ratioaxial constraint
相關次數:
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近年鋼筋混凝土建築往高層建築發展已為趨勢,而韌性連接式剪力牆系統則為常見的高樓建築核心抗側力系統。不像傳統型式的剪力牆系統,韌性連接式剪力牆可以滿足空間使用上的需求。而韌性連接式剪力牆的韌性必須建立在剪力連接梁有良好的位移能力。過去的研究顯示出剪力連接梁若要有良好的位移能力,在位移較大時需能提供足夠之抗剪強度以維持其剪力強度,如此一來則破壞型式會是較為安全的撓曲破壞。因此本研究主要經由實驗與分析方式,來探討改變斷面設計、材料性質與實驗方法之下,其剪力強度與位移能力會有何種變化。
本實驗設計了八座試體探討不同材料強度(剪力鋼筋降伏強度)、總鋼筋比、斜向對角鋼筋配置比例以及軸向束制與否對剪力連接梁之行為影響。實驗結果顯示剪力鋼筋降伏強度的提升對剪力連接梁之行為並無明顯改變。總鋼筋比的降低可有效降低斜向對角鋼筋比例,進而降低其施工困難度。對角鋼筋配置比例的提升,可有效改善剪力連接梁的位移能力。另外軸向束制會對剪力連接梁的剪力強度有顯著的提升,但同時也會使剪力連接梁的位移能力有部分降低。


High-rise reinforced concrete buildings can be built with the aids of the structural walls. In these cases, ductile coupled shear walls, an efficient lateral-force-resisting system, are usually placed at the core of tall buildings. As compared to the traditional shear wall system, this coupled wall system satisfies better the demand of space requirement. The ductility of coupled shear wall requires good deformation capacity of the coupling beams. According to previous researches, adequate shear strength is indispensable for the development of the ductility of coupling beams. Therefore this research focuses on the effects of shear strength and deformation capacity of coupling beams with the variation of the section design, property of material and test method.
Eight full-scale specimens were tested to study the effects of behavior of coupling beams under different property of material (yielding stress of transversal steel), steel-ratio, diagonal bar-ratio and axial constraint. Test results indicate that the increase of the yielding stress of transversal steel will not affect the behavior of coupling beams obviously. Meanwhile, it also indicates that lower steel-ratio can reduce diagonal bar-ratio effectively to improve the construction difficulty. The use of higher diagonal bar-ratio can significantly improve the deformation capacity of coupling beams. Moreover, axial constraint will make the shear strength of coupling beams significantly higher, but at the same time, it will also decrease the deformation capacity of coupling beams.


目錄

致謝 i
摘要 ii
Abstract iii
目錄 iv
圖目錄 vii
表目錄 xix
第一章 緒論 1
1.1 研究動機與目的 1
1.2 研究內容與方法 3
第二章 文獻回顧 4
2.1 美國ACI 318-11 [6]規範於連接梁之規定 4
2.2 國外連接梁相關之測試研究與結果 4
2.3 國內連接梁相關之測試研究與結果 6
2.4 軟化壓拉桿模型 8
第三章 試體設計及測試規劃 14
3.1 前言 14
3.2 試體設計 15
3.3 試體製作 19
3.3.1 基礎施作 20
3.3.2 梁體製作 20
3.4 測試佈置 22
3.5 量測系統佈置 25
3.5.1 內部量測系統 26
3.5.2 外部量測系統 26
3.6 測試步驟 27
第四章 試驗觀察與結果 29
4.1 材料試驗 29
4.2 試體載重與位移行為曲線 30
4.2.1 試體遲滯迴圈 32
4.2.2 試體軸向束制 40
4.3 裂縫發展與破壞模式 41
4.4 應變計量測 54
第五章 分析與討論 61
5.1 剪力強度之分析 61
5.1.1 撓曲強度 61
5.1.2 剪力強度 61
5.2 高強度剪力筋於部分對角鋼筋配置之影響 62
5.3 斜向對角鋼筋用量於剪力連接梁之影響 63
5.4 梁撓曲強度於部分對角鋼筋配置之影響 64
5.5 軸向束制於剪力連接梁之影響 65
第六章 結論與建議 66
6.1 結論 66
6.2 未來研究展望 67
參考文獻 68
附錄A 各試體之合格層間位移之決定 250
附錄B 各試體之載重-位移peak值記錄 254
附錄C 量測儀器頻道對照表 270
作者簡介 271




圖目錄
圖1. 1韌性連接式剪力牆之消能機制 80
圖1. 2連接梁的現地施工[3] 80
圖1. 3連接梁的傾斜鋼筋在邊界構材內的錨定[4] 81
圖1. 4部分對角鋼筋連接梁示意圖 81
圖1. 5傾斜鋼筋角度α於剪力強度之影響 82
圖2. 1 ACI 318-11 [6]對連接梁圍束斜向鋼筋之規定 82
圖2. 2 ACI 318-11 [6]對連接梁圍束全斷面之規定 83
圖2. 3 Paulay和Binney [12]的連接梁尺寸 83
圖2. 4 Paulay和Binney [12]配置全跨對角向鋼筋示意圖 84
圖2. 5 Paulay和Binney [12]傳統型配筋之試體載重-位移遲滯迴圈 84
圖2. 6 Paulay和Binney [12]配置對角鋼筋之試體載重-位移遲滯迴圈 85
圖2. 7連接梁對角鋼筋形成的桁架機制 85
圖2. 8 Wallace [15]連接梁測試結果(a) lnh=3.33;(b) lnh=2.4 86
圖2. 9 Canbolat et al. [7]設計之連接梁配筋型式 86
圖2. 10 Canbolat et al. [7]連接梁測試之載重-位移遲滯迴圈 87
圖2. 11試體CB1與CB2之載重位移遲滯迴圈之比較[9] 87
圖2. 12試體CB7與CB2之載重位移遲滯迴圈之比較[9] 88
圖2. 13試體CB7之層間位移4.6%第3個循環之遲滯迴圈[9] 88
圖2. 14試體CB7之緊縮機制(pinching mechanism)說明[9] 89
圖2. 15試體CB2之層間位移4.3%第3個循環之遲滯迴圈[9] 89
圖2. 16試體CB2中無緊縮效應之說明 90
圖2. 17試體CB7與CB12之載重位移遲滯迴圈之比較[10] 90
圖2. 18試體CBI與CBII之載重位移遲滯迴圈之比較[10] 91
圖2. 19試體CB30XL-1與試體CB2、CB7之載重位移遲滯迴圈包絡線之比較圖[5] 91
圖2. 20試體CB2與試體CB30XL-1之施工比較圖[5] 92
圖2. 21試體CB30XL-1與試體CB30XL-2之載重位移遲滯迴圈與包絡線之比較[5] 92
圖2. 22剪力破壞預測模式[17] 93
圖2. 23撓剪破壞預測模式[17] 93
圖2. 24撓曲破壞預測模式[17] 94
圖2. 25以CB20-P-N-N斷面性質與材料參數計算不同跨深比之 94
圖2. 26試體CB20-P-H-H與試體CB20-P-H-N之載重位移遲滯迴圈與 95
圖2. 27試體CB30-P-H-H與試體CB30-P-H-N之載重位移遲滯迴圈與 95
圖2. 28試體CB20-P-H-H配筋圖[8] 96
圖2. 29試體CB20-D-H-H配筋圖[8] 97
圖2. 30對角開裂混凝土之抗壓軟化效應[24] 98
圖2. 31抗剪元素 98
圖2. 32 D區域扇形壓桿之傳力機制[27] 99
圖2. 33軟化壓拉桿模型抵抗機制 99
圖2. 34水平拉桿鋼筋有效面積選取 100
圖2. 35垂直拉桿鋼筋有效面積選取 100
圖3. 1橫向鋼筋設計圖說 101
圖3. 2斜向鋼筋於基礎內之細節 102
圖3. 3錨定板之設計 102
圖3. 4試體CB20-1.5-53-H配筋圖 103
圖3. 5試體CB20-1.5-68-N配筋圖 104
圖3. 6試體CB30-2.5-34-H配筋圖 105
圖3. 7試體CB30-2.5-54-N配筋圖 106
圖3. 8試體CB30-2.5-54-N(P)配筋圖 107
圖3. 9試體CB30-2.0-41-N配筋圖 108
圖3. 10試體CB40-2.0-0-N配筋圖 109
圖3. 11試體CB40-2.0-23-N配筋圖 110
圖3. 12箍筋排定後將縱向鋼筋穿入 111
圖3. 13將鋼筋從兩端穿入梁體安裝 111
圖3. 14試體CB20-1.5-53-H應變計貼附位置 112
圖3. 15試體CB20-1.5-68-N應變計貼附位置 113
圖3. 16試體CB30-2.5-34-H應變計貼附位置 114
圖3. 17試體CB30-2.5-54-N應變計貼附位置 115
圖3. 18試體CB30-2.5-54-N(P)應變計貼附位置 116
圖3. 19試體CB30-2.0-41-N應變計貼附位置 117
圖3. 20試體CB40-2.0-0-N應變計貼附位置 118
圖3. 21試體CB40-2.0-23-N應變計貼附位置 119
圖3. 22跨深比為2、3之試體綁紮完成圖 120
圖3. 23跨深比為4之試體綁紮完成圖 121
圖3. 24連接梁受側力後雙曲率變形 122
圖3. 25測試布置 123
圖3. 26北向測試佈置完成照片 124
圖3. 27南向測試佈置完成照片 124
圖3. 28 L形施力鋼梁細節圖 125
圖3. 29測試系統之自由體圖 125
圖3. 30測撐系統(四支綠色斜撐) 126
圖3. 31跨深比為2試體之外部量測儀器佈置圖 127
圖3. 32跨深比為3試體之外部量測儀器佈置圖 127
圖3. 33跨深比為4試體之外部量測儀器佈置圖 128
圖3. 34試體影像量測Marker點佈置圖 128
圖3. 35量測試體側位移之±15cmLVDT 129
圖3. 36量測試體基礎反力塊位移之±2.5cmLVDT 129
圖3. 37量測試體剪力變形之之±2.5cmLVDT 130
圖3. 38量測轉角之Tilt Meter 130
圖3. 39拉線式位移計以及轉向滑輪 131
圖3. 40植筋於帽梁反力塊以供固定銅線 131
圖3. 41位置探測器(optotrak certusTM position sensor) 132
圖3. 42試體位移加載步驟 132
圖4. 1混凝土抗壓試驗 133
圖4. 2鋼筋抗拉試驗 133
圖4. 3 #4鋼筋應力應變曲線(SD420) 134
圖4. 4 #4鋼筋應力應變曲線(SD785) 134
圖4. 5 #5鋼筋應力應變曲線(SD420) 135
圖4. 6 #6鋼筋應力應變曲線(SD685) 135
圖4. 7 #7鋼筋應力應變曲線(SD420) 136
圖4. 8 #8鋼筋應力應變曲線(SD420) 136
圖4. 9 #9鋼筋應力應變曲線(SD420) 137
圖4. 10 #10鋼筋應力應變曲線(SD420) 137
圖4. 11 Vfn<Vmax<1.2Vfn之規定 138
圖4. 12強度衰減需小於25% 138
圖4. 13能量耗散比需大於12.5% 139
圖4. 14殘餘勁度比需大於5% 139
圖4. 15試體CB20-1.5-53-H之載重-位移遲滯迴圈 140
圖4. 16試體CB20-1.5-53-H之載重-位移遲滯迴圈包絡線 140
圖4. 17試體CB20-1.5-68-N之載重-位移遲滯迴圈 141
圖4. 18試體CB20-1.5-68-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 141
圖4. 19試體CB30-2.5-34-H之載重-位移遲滯迴圈 142
圖4. 20試體CB30-2.5-34-H之載重-位移遲滯迴圈包絡線 142
圖4. 21試體CB30-2.5-54-N之載重-位移遲滯迴圈 143
圖4. 22試體CB30-2.5-54-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 143
圖4. 23試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈 144
圖4. 24試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈包絡線 144
圖4. 25試體CB30-2.0-41-N之載重-位移遲滯迴圈 145
圖4. 26試體CB30-2.0-41-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 145
圖4. 27試體CB40-2.0-0-N之載重-位移遲滯迴圈 146
圖4. 28試體CB40-2.0-0-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 146
圖4. 29試體CB40-2.0-23-N之載重-位移遲滯迴圈 147
圖4. 30試體CB40-2.0-23-N之載重-位移遲滯迴圈包絡線 147
圖4. 31試體CB30-2.5-54-N之軸向變形-位移關係圖 148
圖4. 32試體CB30-2.5-54-N(P)之軸向變形-位移關係圖 148
圖4. 33試體CB30-2.5-54-N之軸力-位移關係圖 149
圖4. 34試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖 149
圖4. 35試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 0.71%前) 150
圖4. 36試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 0.71%前) 150
圖4. 37試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 1.11%) 151
圖4. 38試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 1.11%) 151
圖4. 39試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 1.57%) 152
圖4. 40試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 1.57%) 152
圖4. 41試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 2.53 %) 153
圖4. 42試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 2.53%) 153
圖4. 43試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 3.53%最大強度點)
154
圖4. 44試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 3.53%最大強度點)
154
圖4. 45試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 4.58%) 155
圖4. 46試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 4.58%) 155
圖4. 47試體CB30-2.5-54-N(P)之載重-位移遲滯迴圈(Drift ratio 5.86%) 156
圖4. 48試體CB30-2.5-54-N(P)之軸力-位移關係圖(Drift ratio 5.86%) 156
圖4. 49 裂縫觀察格線編號 157
圖4. 50試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(1/5) 158
圖4. 51試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(2/5) 159
圖4. 52試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(3/5) 160
圖4. 53試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(4/5) 161
圖4. 54試體CB20-1.5-53-H裂縫照片(5/5) 162
圖4. 55試體CB20-1.5-53-H在+1.12%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 162
圖4. 56試體CB20-1.5-53-H在+3.24%(1st)於左下角發生混凝土保護層剝落 163
圖4. 57試體CB20-1.5-53-H在+5.55%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土
163
圖4. 58試體CB20-1.5-53-H在+7.80%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土
164
圖4. 59試體CB20-1.5-53-H上端之最終破壞情形 164
圖4. 60試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(1/5) 165
圖4. 61試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(2/5) 166
圖4. 62試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(3/5) 167
圖4. 63試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(4/5) 168
圖4. 64試體CB20-1.5-68-N裂縫照片(5/5) 169
圖4. 65試體CB20-1.5-68-N在+2.11%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 169
圖4. 66試體CB20-1.5-68-N在+4.19%(1st)於右上角發生混凝土擠碎 170
圖4. 67試體CB20-1.5-68-N在+5.23%(1st)於左下角發生混凝土剝落 170
圖4. 68試體CB20-1.5-68-N在+7.71%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土
171
圖4. 69試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(1st)上端#5縱向主筋彎曲 171
圖4. 70試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(3rd)上端#9斜向對角鋼筋斷裂 172
圖4. 71試體CB20-1.5-68-N在-7.60%(3rd)上端核心混凝土破壞情形 172
圖4. 72試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(1/5) 173
圖4. 73試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(2/5) 174
圖4. 74試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(3/5) 175
圖4. 75試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(4/5) 176
圖4. 76試體CB30-2.5-34-H裂縫照片(5/5) 177
圖4. 77試體CB30-2.5-34-H在+2.71%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 177
圖4. 78試體CB30-2.5-34-H在+3.72%(1st)於上端發生混凝土隆起之現象 178
圖4. 79試體CB30-2.5-34-H在+4.56%(1st)上端混凝土保護層剝落後之核心混凝土
178
圖4. 80試體CB30-2.5-34-H在+5.95%(1st)上端核心混凝土破壞情形 179
圖4. 81試體CB30-2.5-34-H上端之最終破壞情形 179
圖4. 82試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(1/5) 180
圖4. 83試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(2/5) 181
圖4. 84試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(3/5) 182
圖4. 85試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(4/5) 183
圖4. 86試體CB30-2.5-54-N裂縫照片(5/5) 184
圖4. 87試體CB30-2.5-54-N在+1.72%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 184
圖4. 88試體CB30-2.5-54-N在+4.77%(1st)上端混凝土之損壞情形 185
圖4. 89試體CB30-2.5-54-N在+5.83%(1st)下端混凝土保護層剝落後之核心混凝土
185
圖4. 90試體CB30-2.5-54-N在+7.92%(1st)下端核心混凝土破懷情形 186
圖4. 91試體CB30-2.5-54-N下端之最終破懷情形 186
圖4. 92試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(1/5) 187
圖4. 93試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(2/5) 188
圖4. 94試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(3/5) 189
圖4. 95試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(4/5) 190
圖4. 96試體CB30-2.5-54-N(P)裂縫照片(5/5) 191
圖4. 97試體CB30-2.5-54-N(P)在+1.11%(1st)於左上角發生混凝土擠碎 191
圖4. 98試體CB30-2.5-54-N(P)在+2.53%(1st)於左下上角之混凝土擠碎情形 192
圖4. 99試體CB30-2.5-54-N(P)在+3.53%(1st)下端混凝土之損壞情形 192
圖4. 100試體CB30-2.5-54-N(P)在+4.58%(1st)下端混凝土保護層剝落後之 193
圖4. 101試體CB30-2.5-54-N(P)在+5.86%(1st)下端核心混凝土破壞情形 193
圖4. 102試體CB30-2.5-54-N(P)下端之最終破壞情形 194
圖4. 103試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(1/5) 195
圖4. 104試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(2/5) 196
圖4. 105試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(3/5) 197
圖4. 106試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(4/5) 198
圖4. 107試體CB30-2.0-41-N裂縫照片(5/5) 199
圖4. 108試體CB30-2.0-41-N在+2.64%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 199
圖4. 109試體CB30-2.0-41-N在+3.66%(1st)於右下角之混凝土擠碎情形 200
圖4. 110試體CB30-2.0-41-N在+4.68%(1st)下端混凝土之損壞情形 200
圖4. 111試體CB30-2.0-41-N在+5.80%(1st)下端混凝土保護層剝落後之核心混凝土 201
圖4. 112試體CB30-2.0-41-N在+5.80%(1st)下端核心混凝土破壞情形 201
圖4. 113試體CB30-2.0-41-N下端之最終破壞情形 202
圖4. 114試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(1/5) 203
圖4. 115試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(2/5) 204
圖4. 116試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(3/5) 205
圖4. 117試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(4/5) 206
圖4. 118試體CB40-2.0-0-N裂縫照片(5/5) 207
圖4. 119試體CB40-2.0-0-N在+2.77%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 207
圖4. 120試體CB40-2.0-0-N在-3.80%(1st)上端混凝土之損壞情形 208
圖4. 121試體CB40-2.0-0-N在+4.78%(1st)上端混凝土之損壞情形 208
圖4. 122試體CB40-2.0-0-N在+5.91%(1st)上端核心混凝土破壞情形 209
圖4. 123試體CB40-2.0-0-N在+7.95%(1st)上端核心混凝土破壞情形 209
圖4. 124試體CB40-2.0-0-N上端之最終破壞情形 210
圖4. 125試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(1/5) 211
圖4. 126試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(2/5) 212
圖4. 127試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(3/5) 213
圖4. 128試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(4/5) 214
圖4. 129試體CB40-2.0-23-N裂縫照片(5/5) 215
圖4. 130試體CB40-2.0-23-N在+1.76%(1st)於右下角發生混凝土擠碎 216
圖4. 131試體CB40-2.0-23-N在+1.76%(1st)於右下角之混凝土擠碎情形 216
圖4. 132試體CB40-2.0-23-N在+5.77%(1st)下端混凝土之損壞情形 217
圖4. 133試體CB40-2.0-23-N在+7.89%(1st)下端核心混凝土破壞情形 217
圖4. 134試體CB40-2.0-23-N在+9.99%(1st)下端核心混凝土破壞情形 218
圖4. 135試體CB40-2.0-23-N下端之最終破壞情形 218
圖4. 136試體CB20-1.5-53-H之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 219
圖4. 137試體CB20-1.5-53-H之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 220
圖4. 138試體CB20-1.5-53-H之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 221
圖4. 139試體CB20-1.5-68-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 222
圖4. 140試體CB20-1.5-68-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 223
圖4. 141試體CB20-1.5-68-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 224
圖4. 142試體CB30-2.5-34-H之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 225
圖4. 143試體CB30-2.5-34-H之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 226
圖4. 144試體CB30-2.5-34-H之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 227
圖4. 145試體CB30-2.5-54-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 228
圖4. 146試體CB30-2.5-54-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 229
圖4. 147試體CB30-2.5-54-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 230
圖4. 148試體CB30-2.5-54-N(P)之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 231
圖4. 149試體CB30-2.5-54-N(P)之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 232
圖4. 150試體CB30-2.5-54-N(P)之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 233
圖4. 151試體CB30-2.0-41-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 234
圖4. 152試體CB30-2.0-41-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 235
圖4. 153試體CB30-2.0-41-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 236
圖4. 154試體CB40-2.0-0-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/2) 237
圖4. 155試體CB40-2.0-0-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/2) 238
圖4. 156試體CB40-2.0-23-N之橫向鋼筋應變計讀值(1/3) 239
圖4. 157試體CB40-2.0-23-N之縱向鋼筋應變計讀值(2/3) 240
圖4. 158試體CB40-2.0-23-N之斜向鋼筋應變計讀值(3/3) 241
圖5. 1試體於韌性為1之剪力強度 242
圖5. 2試體於韌性較大時之剪力強度 242
圖5. 3軟化壓拉桿模型計算剪力鋼筋之應力 242
圖5. 4配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為2的剪力連接梁之比較圖 243
圖5. 5配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為3的剪力連接梁之比較圖 244
圖5. 6配置不同斜向對角鋼筋量於跨深比為4的剪力連接梁之比較圖 245
圖5. 7試體CB30-2.5-54-N之部分實驗照片與斜向對角鋼筋應變計D6對照圖 246
圖5. 8試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.0-41-N之比較圖 247
圖5. 9試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.5-54-N(P)之位移能力比較圖 248
圖5. 10試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.5-54-N(P)之強度比較圖 248
圖5. 11 試體CB30-2.5-54-N(P)斷面之軸力彎矩關係圖 249

表目錄
表2. 1 Paulay與Binney [12]之連接梁材料參數表 72
表2. 2 Canbolat et al. [7]連接梁試體之參數 72
表2. 3 Canbolat et al. [7]連接梁試體材料變換之參數 72
表2. 4 Canbolat et al. [7]連接梁試驗數據 73
表3. 1試體參數表 74
表4. 1各試體梁體之混凝土平均抗壓強度 75
表4. 2鋼筋抗拉試驗結果 75
表4. 3 CNS各號數鋼筋拉伸試驗試片間距規定 76
表4. 4實驗數據結果 76
表4. 5試體合格層間位移與極限層間位移 77
表4. 6各試體之破壞模式 77
表4. 7各試體達最大側力強度時的主要裂縫與試體軸向之夾角 77
表5. 1各試體之撓曲強度預測 78
表5. 2各試體之剪力強度預測與破壞模式預測 78
表5. 3各試體的剪力強度預測值與真實強度值之比較 78
表5. 4四座試體於最大側力強度時所量測之最大剪力應變值與計算值 79
表5. 5不同跨深比之剪力連接梁於不同之斜向對角鋼筋配置量之極限層間位移 79
表5. 6試體CB30-2.5-54-N與CB30-2.0-41-N之最大側力強度與 79


[1]Fintel, M., “Shear Walls – An Answer for Seismic Resistance?” Concrete International, American Concrete Institute, 1991, pp. 48-53.
[2]ACI 318, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-99) and Commentary (ACI 318R-99),” American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, 1999, 391 pp.
[3]Lequesne, R. D., ”Behavior and Design of High-Performance Fiber-Reinforced Concrete Coupling Beams and Coupled-Wall Systems,” Doctoral Dissertation, University of Michigan Ann., Michugan, 2011, 277 pp.
[4]Moehle, J. P., Ghodsi, T., Hooper, J. D., Fields, D. S., Gedhada, R., (2001). “Seismic Design of Cast-in-place Concrete Special Structural Walls and Coupling Beams: a Guide for Practicing Engineers, ” NEHRP Seismic Design Technical Brief No. 6, produced by the NEHRP Consultants Joint Venture, a partnership of the Applied Technology Council and the Consortium of Universities for Research in Earthquake Engineering, for the National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, MD, NIST GCR 11-917-11REV-1.
[5]張于軒,「鋼筋混凝土剪力牆連接梁鋼筋配置之研究」,碩士論文,國立台灣大學土木工程系,台北,民國101年。
[6]ACI 318, Building Code Requirements for Structural Concrete (318-11) and Commentary (ACI 318-11R),” American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, 2011, 503 pp.
[7]Canbolat, B. A., Parra-Montesinos, G. J., and Wight, J. K., “Experimental Study on Seismic Behavior of High-Performance Fiber-Reinforced Cement Composite Coupling Beams,” ACI Structural Journal, V. 102, No. 1, Jan.-Feb. 2005, pp. 159-166.
[8]蔡尚錡,「鋼筋混凝土連接梁耐震行為之研究」,碩士論文,國立台灣大學土木工程系,台北,民國102年。
[9]鄭志宏,「鋼筋混凝土連接梁反覆載重測試之研究」,碩士論文,國立台灣大學土木工程系,台北,民國99年。
[10]王亭惟,「鋼筋混凝土連接梁耐震鋼筋配置之研究」,碩士論文,國立台灣大學土木工程系,台北,民國100年。
[11]翁樸文,「鋼筋混凝土短柱受剪破壞之耐震行為曲線研究」,碩士論文,國立台灣科技大學營建工程系,台北,民國96年。
[12]Paulay, T., and Binney, J., “Diagonally Reinforced Coupling Beams of Shear Walls,” Shear in Reinforced Concrete, SP-42, V. 2, American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, 1974, pp. 579-598.
[13]Harries, K. A., Fortney, P. J., Shahrooz, B. M., and Brienen, B. J., “Parctical Design of Diagonally Reinforced Concrete Coupling Beams-Critical Review of ACI 318 Requirements,” ACI Structural Journal, Vol. 102, No. 6, November-December 2005, pp. 876-882.
[14]ACI 318, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-05) and Commentary (ACI 318R-05),” American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, 2005, 432 pp.
[15]Wallace, J. W., “Modeling Issue for Tall Reinforced Concrete Core Wall Buildings,” Structural Design of Tall and Special Buildings, Vol. 16, No. 5, 2007, pp. 615-632.
[16]ACI 318, “Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-08) and Commentary (ACI 318R-08),” American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan, 2008, 465 pp.
[17]林宜靜,「鋼筋混凝土剪力牆連接梁之剪力強度行為預測研究」,碩士論文,國立台灣大學土木工程系,台北,民國101年。
[18]Hwang, S. J., and Lee, H. J., “Analytical Model for Predicting Shear Strengths of Exterior Reinforced Concrete Beam-Column Joints for Seismic Resistance,” ACI Structural Journal, Vol. 96, No. 5, September-October 1999. pp. 846-857.
[19]Hwang, S. J., and Lee, H. J., “Analysis Model for Predicting Shear Strengths of Interior Reinforced Concrete Beam-Column Joints for Seismic Resistance,” ACI Structural Journal, Vol. 97, No. 1, January-February 2000, pp. 35-44.
[20]Hwang, S. J., Lu, W. Y., and Lee, H. J., “Shear Strength Prediction for Deep Beams,” ACI Structural Journal, Vol. 97, No. 3, May-June 2000, pp. 367-376.
[21]Hwang, S. J., Lu, W. Y., and Lee, H. J., “Shear Strength Prediction for Reinforced Concrete Corbels,” ACI Structural Journal, Vol. 97, No. 4, July-August 2000, pp. 543-552.
[22]Hwang, S. J., Fang, W. H., Lee, H. J., and Yu, H. W., “Analytical Model for Predicting Shear Strengths of Squat Walls,” Journal of Structural Engineering, ASCE Vol. 127, No. 1, January 2001, pp. 43-50.
[23]Schafer, K., “Strut-and-Tie Models for the Design of Structural Concrete,” Notes of Workshop, Department of Civil Engineering, National Cheng Kung University, Taiwan 1996 , pp. 140.
[24]李宏仁、黃世建,「鋼筋混凝土結構D區域域之剪力強度評估-軟化壓拉桿模型簡算法之實例應用」,結構工程,第十七卷,第四期,第53-70頁,2002。
[25]Hwang, S. J., and Lee, H. J., “Strength Prediction for Discontinuity Regions by Softened Strut-and Tie Model,” Journal of Structural Engineering, ASCE, Vol. 128, No. 12, December 2002, pp. 1519-1526.
[26]Zhang L. X. B., and Hsu, T. T. C., “Behavior and Analysis of 100MPa Concrete Membrane Elements,” Journal of Structural Engineering, ASCE, Vol. 124, No. 1, 1998, pp. 24-34.
[27]Kuo , W. W., Cheng, T. J., and Hwang S. J., “Force Transfer Mechanism and Shear Strength of Reinforced Concrete Beams,” Engineering of Structures, Vol. 32, Issue 6, Elsvier, 2010, pp. 1537-1546.
[28]ACI Committee 374, “Acceptance Criteria for Moment Frames Based on Structural Testing and Commentary,” American Concrete Institute, Farmington Hills, 2005.
[29]CNS 2112 G2014,「中華民國國家標準 金屬材料拉伸試驗試片」, pp. 1-8.
[30]XTRACT, “Cross-sectional X Structural Analysis of Components,” TRC, Vesion 3.0.1, 2004.
[31]Erwin Lim, personal communication, June, 2014.
[32]Galano, L., and Vignoli, A., “Seismic Behavior of Short Coupling Beams with Different Reinforcement Layouts,” ACI Structural Journal, V. 97, No. 6, Nov.-Dec. 2000, pp. 876-885.
[33]Mander, J. B., Priestley, M. J. N., and Park, R., “Seismic Design of Bridge Piers,” Research Report 84-2, Department of Civil Engineering , University of Canterbury, New Zealand, Rebruary, 1984, pp. 255.
[34]Barney G. B., Shiu K. N., Rabbat B. G., Fiorato A. E., Russell H. G., and Corley W. G. “Behavior of Coupling Beams Under Load Reversals,” Portland Cement Association, Skokie, Illinois, 1980.
[35]Tanuwidjaja, H. R., “Coupling Beams in The Satrio Tower,” Concrete International, May 2007, pp 59-63.
[36]Tassios, T. P., Moretti, M., and Bezas, A., “ On the Behavior and Ductility of Reinforced Concrete Coupling Beams of Shear Walls,” ACI Structural Journal, V. 93, No. 6, Nov.-Dec. 1996, pp. 711-720.
[37]Tan, S., “Maximum Amount of Shear Reinforcement of Reinforced Concrete Beams,” Master Thesis, Department of Civil Engineering, National Taiwan University, 2010, 214 pp.
[38]郭武威,「在地震力作用下非韌性鋼筋混凝土構架倒塌行為研究」,博士論文,國立台灣科技大學營建工程系,台北,542頁,民國97年。
[39]Mansour, M. Y., Hsu, T. C., and Lee, J. Y., “Pinching Effect in Hysteretic Loops of R/C Shear Elements,” SP-205, V. 15, American Concrete Institute, Farmington Hills, Mich. 2001, pp. 293-321.
[40]Hsu, T. T. C. and Mo, Y. L.,”Unified Thoery of Concrete Structure,” John Wiley and Sons, Ltd., Singapore, 2010, 500 pp.


QRCODE
 
 
 
 
 
                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                               
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