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臺灣博碩士論文加值系統

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研究生:黃丞佑
研究生(外文):Cheng-You Huang
論文名稱:醫療廢棄物於先導型氣泡式流體化床燃燒爐之焚化
論文名稱(外文):Incineration of Medical Waste in a Pilot Scale Bubbling Fluidized Bed Combustor
指導教授:錢建嵩
指導教授(外文):Chien-Song Chyang
學位類別:碩士
校院名稱:中原大學
系所名稱:化學工程研究所
學門:工程學門
學類:化學工程學類
論文種類:學術論文
論文出版年:2019
畢業學年度:107
語文別:中文
論文頁數:109
中文關鍵詞:流體化床批式進料戴奧辛
外文關鍵詞:Fluidized bedBatch feedingPCDD/Fs
相關次數:
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醫療院所產生之廢棄物因其本身具有危害性,而不可進行切割、破碎等前處理之動作,必須採取批式方式進料於焚化爐中進行燃燒,以防止有害物質外洩造成危害,而大多數流體化床燃燒爐多以連續進料燃燒,為模擬醫療廢棄物之進料行為,因此本實驗係選用批式進料進行實驗。
本研究於一總高4.6 m,燃燒室為0.8 × 0.4 m ,乾舷區內徑0.75 m之先導型渦旋式流體化床燃燒爐中以不同氯含量之模擬醫療廢棄物(0.037%, 0.1%, 1%, 2%)、不同進料時間間隔(1 batch/3min, 1 batch/4min, 2 batch/6min)以及額外使用連續進料系統添加碳酸鈣進行研究,模擬物以造粒之稻稈以及聚氯乙烯(Polyvinyl Chloride, PVC)粉末填入一硬紙板圓柱容器中,其直徑與高分別為10、34 cm,於乾舷區安裝一柴油燃燒機使其溫度維持850oC以上,以探討不同操作條件對於燃燒行為以及污染物排放之影響。
實驗結果顯示物質進料後爐內溫度有先上升後下降之週期變化,增加進料時間間隔或每批次進料量及進料時間間隔對平均乾舷區溫度及床區振幅有上升之趨勢,平均CO濃度則有下降之現象,氯含量為2%時有較高之平均乾舷區溫度及振幅,添加碳酸鈣係有阻礙點火及燃盡之現象產生,進料物質氯含量於1%以上或添加碳酸鈣之實驗,戴奧辛之濃度有明顯上升,其中戴奧辛同源物中以呋喃為主,又以2,3,4,7,8-PeCDF為最大毒性提供者。
Medical waste is regarded as infectious waste and generated from the medical activities. The packed container of medical waste must not be destroyed to prevent the hazardous material from spreading into the environment. However, most of fluidized bed combustion system was operating using continuous feeding system. So, we want to investigate combustion of simulated medical waste in a vortex fluidized bed combustor using a batch feeding system.
The combustion chamber of combustor with a cross-section of 0.8 m × 0.4 m and the freeboard is 0.75m in inner diameter. The simulated medical waste, consisting rice straw RDF, PVC powder, was encapsulated in a cylinder made by paper. The outside dimension of the cylinder is 34cm length with an ID of 10 cm. The temperature kept at 850 oC by diesel burner in the freeboard. The operating parameters including interval time of feeding (3min, 4min, 6min/2batch), different content of chlorine in feeding material (baseline, 0.1%, 1%, 2%) were studied.
The experimental results show that the bed and freeboard temperature vary periodically. The highest temperature of the combustor takes place in freeboard zone. The mean freeboard temperature and amplitude of bed temperature increases with interval time. The combustion temperature is hindered by adding of Calcium carbonate. When chlorine content exceed 1% or adding of Calcium carbonate, the concentration of dioxin in fly ash apparently increase. The PCDFs are dominating in the PCDD/Fs in our combustion system.
目錄
中文摘要 I
Abstract II
致謝 III
目錄 IV
圖目錄 VI
表目錄 VIII
第一章 緒論 1
第二章 文獻回顧 2
2-1 醫療廢棄物 2
2-1-1 國內醫療廢棄物之現況 2
2-1-2 醫療廢棄物之組成及特性 3
2-1-3 醫療廢棄物之處理 7
2-2 批式進料 13
2-2-1 批式進料之緣由 13
2-2-2 批式進料之燃燒行為 13
2-3 戴奧辛 20
2-3-1 戴奧辛之生成 21
2-3-2 燃燒溫度之影響 23
2-3-3 氯元素之影響 24
2-3-4 硫或鈣基吸收劑之影響 26
2-3-5 記憶效應 27
第三章 實驗設備與方法 30
3-1 實驗設備 30
3-1-1 渦旋式流體化床焚化爐主體 30
3-1-2 進料系統 34
3-1-3 送風與儀控系統 36
3-1-4 熱能回收系統與煙道氣處理系統 38
3-2 燃料與床質特性 45
3-2-1 燃料性質與製備 45
3-2-2 床質 47
3-3 操作方法與實驗變數 48
3-3-1 開爐與操作方法 48
3-3-2 操作條件 48
3-3-3 採樣方法 49
第四章 結果與討論 51
4-1 操作參數對爐內溫度之影響 51
4-1-1 爐內溫度分布 51
4-1-2 操作參數對爐內平均溫度之影響 56
4-1-2-1 投料時間間隔 56
4-1-2-2 氯含量 56
4-1-2-3 碳酸鈣之添加 57
4-2 操作參數對爐內振幅之影響 60
4-2-1 投料時間間隔 60
4-2-2 氯含量 61
4-2-3 碳酸鈣之添加 61
4-3 操作參數對CO之影響 65
4-3-1 投料時間間隔 65
4-3-2 碳酸鈣之添加 66
4-4 操作參數對戴奧辛之影響 69
4-4-1 操作參數對濃度之影響 69
4-4-1-1 氯含量 69
4-4-1-2 碳酸鈣之添加 70
4-4-2 操作參數對同源物分布之影響 72
4-4-2-1 氯含量 72
4-4-2-2 碳酸鈣之添加 72
第五章 結論與建議 75
5-1 結論 75
5-2 建議 76
附錄 A氣體分析儀器之規格與功能 87
附錄 B 碳酸鈣進料量校正曲線 88
附錄 C 實驗爐操作方法 89
C-1 開爐前準備工作 89
C-2 開爐步驟 94
C-3 停爐步驟 99

圖目錄
Figure3- 1 Flow diagram of the vortex fluidized bed combustion system. 32
Figure3- 2 Schematic of the vortex fluidized bed combustor. 33
Figure3- 3 Schematic diagram of intermittent feeding system. 35
Figure3- 4 Schematic diagram of cyclone 37
Figure3- 5 Schematic diagram of quench tower. 41
Figure3- 6 Schematic diagram of bag house. 42
Figure3- 7 Schematic diagram of scrubber. 44
Figure3- 8 Shape of the feed material 46
Figure4- 1 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 1 batch/3 min, chlorine content = 0.037%, Ca/Cl = 0) 53
Figure4- 2 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 1 batch/3 min, chlorine content = 1%, Ca/Cl = 0) 53
Figure4- 3 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 1 batch/3 min, chlorine content = 2%, Ca/Cl = 0) 54
Figure4- 4 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 1 batch/4 min, chlorine content = 2%, Ca/Cl = 0) 54
Figure4- 5 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 2 batch/6 min, chlorine content = 2%, Ca/Cl = 0) 55
Figure4- 6 Time history of temperature distribution within the vortexing fluidized bed combustor. ( Q1st=3Nm3/min, Q2nd=1Nm3/min, interval time= 1batch/3 min, chlorine content = 2%, Ca/Cl = 5) 55
Figure4- 7 Effect of time interval on mean temperature within the vortexing fluidized bed combustor. 58
Figure4- 8 Effect of chlorine content on mean temperature within the vortexing fluidized bed combustor. 58
Figure4- 9 Effect of Calcium carbonate adding on mean temperature within the vortexing fluidized bed combustor. 59
Figure4- 10 Effect of interval time on the mean amplitude of bed temperature. 62
Figure4- 11 Effect of interval time on the mean amplitude of freeboard temperature. 62
Figure4- 12 Effect of chlorine content on the amplitude of bed temperature. 63
Figure4- 13 Effect of chlorine content on the amplitude of freeboard temperature. 63
Figure4- 14 Effect of Calcium carbonate adding on the amplitude of bed temperature. 64
Figure4- 15 Effect of Calcium carbonate adding on the amplitude of freeboard temperature. 64
Figure4- 16 Effect of interval time on CO emission 68
Figure4- 17 Effect of Calcium carbonate adding on CO emission 68
Figure4- 18 Effect of chlorine content on concentration of PCDD/Fs within fluidized bed combustor using batch feeding system. 71
Figure 4-19 Effect of Calcium carbonate adding on concentration of PCDD/Fs within fluidized bed combustor using batch feeding system. 71
Figure4- 20 Effect of different content of chlorine on concentration of PCDD/Fs congener within fluidized bed combustor using batch feeding system 73
Figure 4-21 Effect of Calcium carbonate adding on concentration of PCDD/Fs congener within fluidized bed combustor using batch feeding system. 73
Figure4- 22 Correlation between 2,3,4,7,8-PeCDF and I-TEQ in this study. 74

表目錄
Table2- 1 Elemental composition and heating value of medical waste (Li and Jenq (1993)) 4
Table2- 2 Proximate and ultimate analysis of popular materials in medical waste (Zhu et al.(2008)) 5
Table2- 3 Compared with physical composition of medical waste in different hospitals. 6
Table2- 4 Comparison of treatment technologies (Ghasemi et al., 2016) 8
Table2- 5 Recycling rate of medical waste for national medical institution in each year. (醫療廢棄物處理網) 11
Table2- 6 Compared with previous investigations of feeding type for combustion behavior 16
Table2- 7 International toxicity equivalents factor (USEPA, 2004) 22
Table3- 1 The properties of feed materials 46
Table3- 2 Particle distribution of silica sand 47
Table3- 3 The experimental conditions 50



附錄 A氣體分析儀器之規格與功能
Table A-1煙道氣體分析儀:HORIBA-PG250 Gas Analyser
檢測項目 NOx/SO2/ CO/CO2/O2 (5 components)
分析原理 NOx :Chemiluminescence (CLD)
SO2/CO/CO2 :Non-dispersive Infrared Absorption (NDIR)
O2 :Galvanic Cell
檢測範圍 NOx :0~25/50/100/250/500/100/2500 ppm (7 range)
SO2 :0~200/500/1000/3000 ppm (4 range)
CO :0~200/500/1000/2000/5000 (5 range)
CO2 :0~5/10/20vol% (3 range)
O2 :0~5/10/25 vol% (3 range)
準確度 ±0.5% F.S.(NOx:>100 ppm range CO:>1000 ppm )
±1.0% F.S.(other components and ranges)
採樣氣體條件 Temperature :Less than 40℃
H2O content :Saturated or less at ambient temperature
Dust :0.1 g/Nm3 or less
Pressure :±0.98 kPa (±100mm H2O)

附錄 B 碳酸鈣進料量校正曲線

Fig. B Feeding calibration curve of Calcium carbonate

附錄C 實驗爐操作方法
C-1 開爐前準備工作
□ 確認各壓力傳送器(一次風與爐壓)與各設備相連接之球閥為開啟狀態。
□ 啟動空氣壓縮機,將床質(矽砂)經由洩砂閥全部排出。
 洩砂閥控制箱固定於袋濾機支撐架(該控制箱盤面有電源開關)。
□ 啟動一次風送風機,將床質輸送至洩砂閥後排出。
□ 清理分配板上殘餘之床質粒子,並以手檢查氣體分布器上各個噴嘴,確認每個孔口均維持正常噴氣。
□ 將排出後欲再使用之矽砂以振篩機進行分離。
□ 清理淘析至乾舷區燃燒機出口之細粒子。
□ 清理燃燒室柴油燃燒機及乾舷區柴油燃燒機入口處之積碳與噴嘴,並確認周邊耐火泥無剝落或過薄現象。
□ 清理滲漏至風箱之床質粒子。
□ 加入床質並密封爐床燃燒室手孔。
 記錄填入之床質重量及靜床高。
□ 清理驟冷塔底槽污泥。
□ 清理熱交換器底部之飛灰。
□ 清理袋濾機洩灰桶之飛灰。
□ 清理酸洗塔循環水槽上之浮油與沉積物。
□ 清理爐床處窺孔。
□ 清理氧濃度分析儀抽氣泵之過濾器。
□ 確認爐內各工作區內無工具遺留。
□ 確認Airlock下方出口之鋁管與爐體進料管相接。
□ 確認驟冷塔上方緊急排放口為關閉狀態。
□ 確認驟冷塔底部不鏽鋼管管口是否沒入水中
 若未沒入水中可開啟Quench pump加水。
□ 確認驟冷塔下方水封槽之排水軟管,已置入排水管中。
□ 檢查煙道氣所經之設備是否密閉。
□ 檢查所有管路閥件開/關是否正確。
 煙道氣入袋濾機之蝶閥為關閉狀態。
 煙道氣入水洗塔之蝶閥為開啟狀態。
□ 檢查空氣管路所有閥件開/關是否正確。
 確認煙氣迴流風機入口閥件為關閉狀態,煙氣迴流風機出口接一次風及二次風管路之閥件為關閉狀態。
 確認煙氣迴流風機出口連接二次風前之閥件為關閉狀態。
 確認機房一次風機出口管路是否切換至熱模管路。
□ 檢查燃料(柴油)管路所有閥件開/關是否正確。
 儲油槽出口閥件為關閉狀態。
 爐床柴油燃燒機供油管路閥件為關閉狀態。
 乾舷區柴油燃燒機供油管路閥件為關閉狀態。
 注意柴油液位儲量是否足夠,不夠時務必記得購買。
□ 檢查冷卻水管路所有閥件開/關是否正確。
 開啟爐體冷卻水管路系統包含兩部分:(1) 機房(6個閥件) (2)側方固體進料處。
 開啟移動式熱傳管冷卻水管路系統閥件。(包含外面酸洗塔旁之管線,務必確認)
□ 檢查燃料存量(如柴油、煤炭等)是否足夠。
□ 檢查冷卻水塔之水源及系統啟動是否正常。
 實驗室廢液貨櫃屋上方[儀控室配電盤:COOLING TOWER FAN, COOLING WATER PUMP]。
□ 檢查驟冷塔噴水是否正常並加水至溢流管下緣。相關步驟如下:
[方法一]
 確認驟冷塔噴水相關管路閥件開關方向正確(機房4個及3樓的噴水閥件)。
 啟動配電盤驟冷塔噴水泵(QUENCH PUMP)電源。
 將儀控室儀控盤驟冷塔噴水泵切換成手動控制(HAND)。
 將驟冷塔控制閥之開度旋鈕調整至60~70,再至現場確認塔底水封槽液位高度達溢流管下緣即可。
[方法二]
 確認驟冷塔噴水相關管路閥件開關方向為正確。
 由儀控室配電盤啟動驟冷塔噴水泵。
 取一正常熱電偶棒及噴燈,至驟冷塔頂工作平臺。
 將驟冷塔出口熱電偶訊號接觸器改接至攜帶之熱電偶棒,確認儀控室流程板及記錄器驟冷塔出口溫度之溫度顯示正常(室溫)。
 以噴燈或打火機直接對該熱電偶棒加熱至驟冷塔溫度控制設定值之上。
 確認驟冷塔泵動作正常及驟冷塔塔底水封槽液位發生變化後,再將訊號接觸器接回驟冷塔出口熱電偶棒。
□ 檢查酸洗塔噴水是否正常。
 務必確認酸洗塔噴水管路閥件開關方向為正確。(PUMP由左至右分別為冷卻水PUMP、熱傳管PUMP與酸洗塔PUMP)
 由儀控室配電盤啟動酸洗塔泵(SCRUBBER PUMP)。
 至酸洗塔現場透明壓克力人孔處確認灑水正常與否。
 至酸洗塔底槽處確認液體自酸洗塔底排出。
□ 檢查氣鎖閥(Airlock)、螺旋進料器(2組)、固體進料器之氣動閘刀閥(2組)、袋濾機洩灰閥是否運轉正常。
□ 檢查袋濾機脈衝式清洗機是否正常。(紅色轉盤:每次噴氣間隔時間,綠色轉盤:一次噴氣持續時間)
□ 檢查PH控制盤(位於實驗區工作桌旁)運轉是否正常。
 確認水洗塔底槽旁邊之藍色鹼液桶內仍有鹼液;若無鹼液則需另行調配。(PUMP檢測方式:配置酸性溶液檢測)
 將控制盤接上110V電源。
 觀察控制盤是否正常動作。
□ 檢查記錄器各頻道是否正常。
 如發現異常之值或無法顯示(>Range),則須檢查該頻道所對應之設備接點或熱電偶是否有異常。
 熱電偶異常簡易檢查方式:
I. 攜帶一支正常熱電偶棒,將異常接點之熱電偶訊號接觸器拔出,此時記錄器該接點顯示值應為">Range"。
II. 將原接觸器改接至所攜帶之熱電偶棒,如記錄器該接點顯示值變為正常(能感測溫度變化),則須更換該位置之熱電偶棒,以確保實驗進行時該點溫度能正常顯示與記錄。
III. 執行步驟II.後,若記錄器該接點顯示值仍顯示">Range",則需檢查記錄器後方接線是否鬆脫;或檢查記錄器至該熱電偶接觸器間之熱電偶線有無因受損而造成短路。
□ 檢查儀控盤面各個控制器是否正常。
 務必先確認待測設備的管路閥件之開關方向為正確。
 由配電盤面啟動欲測試設備之電源。
 將儀控盤面待測控制器下方旋鈕(Auto/Hand)切換至"Hand",調整旋鈕下方運轉轉鈕(百分比),確認設備動作正常後再將轉鈕調回至0處。
 將待測控制器下方旋鈕切換至"Auto",由控制器輸入數值,並觀察設備是否運轉至所設定之值。
※ 因各控制器之控制參數(如P.I.D.值)與設備環境(如操作時之氣體溫度)並不相同,因此各設備達到設定值所需時間亦不相同。
□ 檢查流程板之數值顯示是否正常。
□ 檢查實驗數據於個人電腦之記錄與輸出入功能是否正常。
□ 關閉空氣壓縮機與一次風送風機。

C-2 開爐步驟
□ 開啟儀控室電腦,執行資料擷取軟體並進行數據記錄。[務必修改存檔檔名,以避免覆蓋舊有之實驗數據]
□ 啟動機房風扇。
□ 確認袋濾機煙道氣入口閥為關閉狀態,使煙道氣直接進入酸洗塔。
 煙道氣進入水洗塔之蝶閥為開啟。(右開)
 煙道氣進入袋濾機之蝶閥為關閉。(左關)
□ 檢查煙道氣所經之設備與管路是否密閉,尤須注意驟冷塔上方之緊急排放口為關閉狀態。
□ 確認氣鎖閥(Airlock)出口鋁管已接上爐體固體進料口。
□ 確認燃料管路所有閥件開/關是否正確。
 儲油槽出口閥件為開啟狀態。
 爐床柴油燃燒機之油管路閥件為關閉狀態。
 乾舷區柴油燃燒機之油管路閥件為開啟狀態。
□ 由儀控室配電盤盤面啟動冷卻水塔風扇馬達、循環PUMP。
 啟動廢液貨櫃上方冷卻系統(風扇及PUMP)。[儀控室配電盤:COOLING TOWER FAN, COOLING WATER PUMP]
□ 啟動空氣壓縮機與冷凝器。
□ 開啟驟冷塔二流體噴嘴之氣體控制閥,調整調壓閥與針閥,使氣體壓力為3 kg/cm2,氣體流量為50 NL/min,待驟冷塔出口溫度達120℃時,再將氣體流量調整為150 NL/min。
□ 啟動驟冷塔冷卻水迴流控制系統(先開啟位於煙氣迴流風機位置斜上方的高壓空氣管路閥件,再插上電源插頭啟動)。
□ 由儀控室配電盤盤面啟動驟冷塔噴水PUMP。[儀控室配電盤:QUENCH PUMP]
□ 由儀控室配電盤盤面啟動酸洗塔PUMP。
□ 將PH控制器接上電源。
□ 將引風機(I.D. Fan)散熱風扇接上電源。
□ 由儀控室配電盤盤面啟動引風機,於儀控盤爐壓控制器設定爐內負壓維持於-30.0 mmH2O。
□ 待爐壓穩定後,啟動乾舷區柴油燃燒機,步驟如下:
 開啟燃燒機控制系統電源(位於機房入口側方之配電盤,標示"床上方Burner"之漏電斷路器)。
 開啟燃燒機電源與散熱風扇(控制盤面位於爐床側邊,標示牌為"燃燒控制系統")。
 啟動燃燒機風車。
 乾舷區柴油燃燒機溫度設定550℃。(逐漸提升設定溫度至850℃;升溫速率為每30分鐘25℃)
 啟動燃燒機點火電源。
※ 確認燃燒機點火成功後,方可離開。如發生點火異常情形,至乾舷區燃燒機側方,按下紅色按鈕(reset)重置燃燒機狀態。
□ 啟動二次風魯式鼓風機,設定送風量0.8 Nm3/min。(此步驟目的為使乾舷區之溫度分布較為均勻)
□ 啟動熱傳管冷卻水泵。(電源開關位於高溫爐後側牆壁上)
 熱傳管水量儘量控制於最小量(約為10 NL/min)。
□ 待乾舷區溫度穩定至850℃以上,啟動Air Jacket鼓風機。(乾舷區預熱時間在6小時內毋需啟動Air Jacket鼓風機)
 Air Jacket鼓風機之電源位於機房入口側方配電盤,標示"新鼓風機"之漏電斷路器。
 風量控制於1300 NL/min。
※ 每隔30分鐘確認Air Jacket出口溫度是否低於150℃,視情況增減Air Jacket鼓風機風量。
※ 由2006/11/08之操作情況發現,乾舷區爐篦充分吸收熱能約需8–10小時,此時Air Jacket鼓風機調整至最大送風量(約2,400 NL/min),仍無法有效將Air Jacket 出口溫度降低至150℃以下。(若Air Jacket溫度過高,易導致焊接點脫落)
□ 由儀控室配電盤盤面[FAN(Ventilation)]啟動實驗爐挑空區之風扇。
□ 確認燃料管路所有閥件開/關是否正確。
 油槽出口閥件為開啟狀態。
 爐床燃燒機柴油管路閥件為開啟狀態。
 乾舷區燃燒機柴油管路閥件為開啟狀態。
□ 待爐壓維持穩定後,啟動爐床燃燒機,步驟如下:
 先開啟二次風(1.8 Nm3/min),再開啟一次風(3.0 Nm3/min),待其穩定再進行以下步驟。
 開啟爐床燃燒機電源(控制盤面位於爐床側邊)。
 LO值設定450℃,HI值設定550℃。
 啟動爐床燃燒機點火電源。
 如發生點火異常情形,至爐床燃燒機側方,按下綠色按鈕(reset)重置燃燒機狀態。
 確認爐床燃燒機點火成功後,方可離開。
 待爐壓穩定後,關閉一次風,並將二次風調回0.8 Nm3/min。
□ 於床質升溫過程中,每隔5–10分鐘觀察床內流體化現象,並視情況提高或降低一次風送風量。
□ 開啟一次風,每隔10 - 20分鐘提高一次風流量翻攪矽砂。[爐內壓力須保持負壓]
□ (約4 - 5 Nm3/min)
□ 待床質穩定升溫後,由儀控室配電盤啟動袋濾機電源。
 於袋濾機下方控制盤啟動袋濾機底部洩灰閥。
□ 當驟冷塔出口溫度高於150℃後,再切換袋濾機煙道氣入口閥,使煙道氣先進入袋濾機,後流經酸洗塔。切換步驟如下:
 於現場切換閥件方向,先開啟煙道氣進入袋濾機之蝶閥。
 於現場切換閥件方向,後關閉煙道氣進入水洗塔之蝶閥。
□ 將氧濃度分析儀抽氣泵接上電源。(於添加輔助燃料前1 - 2小時前開啟)
□ 開啟儀控室之氧濃度分析儀控制盒電源,待其現場氧濃度檢測器之溫度達檢測溫度後,再執行校正2 – 4次(此時先通大氣,進行校正),以降低數據傳輸時之偏差。
※ 注意事項:以下操作需視情況調整一次風、二次風及迴流煙氣風量控制溫度,尤須注意床內流體化情形,避免進料速率過快
□ 待床溫穩定於300℃以上時,開啟一次風,約2.5 - 3 Nm3/min
□ 開始添加輔助燃料(木頭),每10分鐘從固體進料器投入一塊木頭。
□ 待床溫穩定於500℃以上時,停止木頭進料,並啟動Air Lock與螺旋進料器,開始添加燃料粉煤(需注意進料速率不可過高!)。
□ 待床溫穩定於600℃以上時,關閉爐床燃燒機。
 將HI值與LO值調整為550℃(爐床燃燒機HI/LO值調整至相同數值即可)。
 關閉爐床燃燒機電源(切換至OFF)。
 放下爐床燃燒機出口擋板。
 關閉爐床燃燒機之柴油管路閥件。
□ 床溫高於600℃後,調整螺旋進料器頻率,控制爐床溫度於設定溫度±50℃之內。
□ 當爐出口溫度穩定高於850℃後,即可開始實驗。
※ 如實驗需要進行二次風預熱,使得二次風先進入Air Jacket,加熱後再進入爐體,切換步驟如下
 先關閉Air Jacket鼓風機電源,後關閉Air Jacket鼓風機出口球閥。
 於實驗區1F現場切換閥件方向,先開啟二次風進入Air Jacket之球閥,後關閉二次風原本管路之球閥。
 於實驗區3F現場切換閥件方向,先開啟Air Jacket出口通往二次風管路之球閥,後關閉Air Jacket出口通往大氣之球閥。
※ 如實驗不需要進行二次風預熱而使用Air Jacket鼓風機時,閥件切換步驟如下
 於實驗區3F現場切換閥件方向,先開啟Air Jacket出口通往大氣之球閥,後關閉Air Jacket出口通往二次風管路之球閥。
 於實驗區1F現場切換閥件方向,先開啟二次風原本管路之球閥,後關閉二次風進入Air Jacket之球閥。
□ 先開啟Air Jacket鼓風機出口球閥,後開啟Air Jacket鼓風機電源。

C-3 停爐步驟
□ 停止進料。
□ 存取實驗數據。[切記務必點選"另存新檔"]
□ 關閉乾舷區柴油燃燒機。(於現場燃燒機盤面控制)
 關閉燃燒機點火電源。
 關閉燃燒機風車。
 關閉乾舷區燃燒機之柴油管路閥件。
□ 由爐頂窺孔觀察,若床內有明顯火星或殘碳,於現場燃燒機盤面開啟爐床柴油燃燒機。
 開啟爐床燃燒機之柴油管路閥件。
 開啟燃燒機電源(切換至ON)。
 將HI值調為700℃,LO值調為550℃。
□ 由爐頂窺孔觀察,若床內無明顯火星或殘碳,於現場燃燒機盤面關閉爐床柴油燃燒機。
 將HI值與LO值調為550℃。
 關閉燃燒機電源(切換至OFF)。
 關閉爐床燃燒機之柴油管路閥件。
□ 關閉柴油燃料管路相關閥件。
 乾舷區柴油燃燒機油管路閥件為關閉狀態。
 爐床柴油燃燒機油管路閥件為關閉狀態。
 儲油槽出口閥件為關閉狀態。
□ 把氧濃度分析抽氣管線調整至通大氣,抽取5 - 10分鐘後再切斷氧濃度分析儀抽氣泵之電源。
□ 關閉儀控室之氧濃度分析儀控制盒電源。
□ 將熱傳管拉離爐內至極限,保持熱傳管冷卻水泵。
□ 由儀控室儀控盤盤面關閉一次風送風機(PRIMARY AIR),關閉配電盤電源。
□ 由儀控室儀控盤盤面關閉二次風送風機(SECONDARY AIR),關閉配電盤電源。
□ 由儀控室儀控盤盤面關閉迴流煙氣送風機(FGR BLOWER),關閉配電盤電源。
□ 關閉液態氮蒸發器開關及一、二次風加氮氣管路之球閥。
□ 關閉煙氣迴流風機入口閥件與煙氣迴流風機出口接一次風管路之閥件。
□ 關閉煙道氣入袋濾機入口閥,使煙道氣不經由袋濾機,直接流經酸洗塔。
 於現場切換閥件方向,先開啟煙道氣進入水洗塔之蝶閥。
 於現場切換閥件方向,後關閉煙道氣進入袋濾機之蝶閥。
□ 於儀控室儀控盤爐壓控制器設定爐內負壓維持於-1 - -7 mmH2O,待爐壓變頻器之運轉頻率降低趨近於0時,再由配電盤盤面關閉引風機(I.D. Fan)電源。
□ 打開驟冷塔上方緊急排放口。
□ 由袋濾機下方控制面盤開啟袋濾機脈衝式清洗機,等待飛灰落入袋濾機底部收集桶後,即可關閉袋濾機控制面盤。
□ 儀控室配電盤盤面關閉袋濾機電源(Bag House)。
□ 由儀控室配電盤盤面關閉酸洗塔PUMP電源(SCRUBBER PUMP)。
□ 關閉驟冷塔冷卻水迴流控制系統(先拔掉電源插頭,再關閉位於煙氣迴流風機上方的高壓空氣管路閥件)。
□ 由儀控室配電盤盤面關閉驟冷塔噴水PUMP電源(QUENCH PUMP)。
□ 切斷PH控制器電源。
□ 切斷引風機散熱風扇電源。
□ 整理儀控室。
□ 整理實驗區。
□ 整理機房。
□ 檢查工具是否歸位。
□ 清掃地面。
□ 關閉空氣壓縮機與冷凝機。
※ 冷卻水系統與Air Jacket鼓風機於停爐後通常仍須維持一段時間運轉(約4 – 8小時)方能降至停機溫度
□ 當爐床所有溫度低於200℃後,關閉所有冷卻水風扇馬達、循環PUMP。
 關閉廢液貨櫃上方冷卻系統(風扇及PUMP)。[儀控室配電盤,COOLING TOWER FAN, COOLING WATER PUMP]
 關閉熱傳管冷卻水泵(電源開關位於高溫爐後側牆壁上)。
□ 待Air Jacket出口溫度降低至150℃以下,關閉Air Jacket鼓風機電源。
□ 關閉機房抽風機
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